石油精煉(lian)設(she)備加氫反應器，材料為2.25Cr-1Mo鋼，板厚為80mm,供貨狀(zhuang)態為NT(正火N:920℃;回(hui)火T:725℃).標(biao)準要求：抗拉強度為515~690MPa;沖擊(ji)功（10℃)為62J/c㎡.其化學(xue)成分見(jian)表5-40。


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 技術難點：對于接(jie)頭拼接(jie)焊縫的筒體縱縫，要(yao)經過熱沖壓成形和熱校圓等過程(cheng)，對接(jie)頭性(xing)能將產(chan)生影響。技術要(yao)點是選擇合理的熱處理工藝(yi)，以保證焊接(jie)接(jie)頭性(xing)能。


 焊(han)(han)(han)接工藝：焊(han)(han)(han)接采用(yong)W-CM201(?4mm)埋弧自(zi)(zi)動焊(han)(han)(han)焊(han)(han)(han)絲，配合(he)B-2CM燒(shao)結型(xing)焊(han)(han)(han)劑。鋼板開(kai)U形坡口。正面(mian)焊(han)(han)(han)完后(hou)，在預熱狀態下采用(yong)碳弧氣(qi)刨(bao)清根(gen)，然后(hou)焊(han)(han)(han)接背(bei)面(mian)。兩面(mian)均采用(yong)埋弧自(zi)(zi)動焊(han)(han)(han)，焊(han)(han)(han)接工藝參數見表5-41。


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焊后熱處理對力學性能的影響如下：


 焊后退火(huo)處理：690℃×10h,爐冷至400℃后，出爐空冷；


 正火處理1:950℃×2.5h,出(chu)爐(lu)空冷；


 正火處(chu)理2:950℃×2.5h,出(chu)爐后加速(su)空冷；


 正(zheng)火＋退火處(chu)理1:950℃×2.5h,出爐(lu)冷卻(que)，690×10h,爐(lu)冷至400℃后(hou)，出爐(lu)空冷；


 正火＋退火處理(li)2:950℃×2.5h,出爐后加速冷卻，690℃×10h,爐冷至400℃后，出爐空冷。


 正(zheng)火出爐后的加速冷卻(que)應采取具體的工藝措施，以保(bao)證一定的冷卻(que)速度。焊接(jie)接(jie)頭經熱處理后的化學(xue)成(cheng)分見(jian)表5-42,力學(xue)性能見(jian)表5-43.



 焊(han)接接頭(tou)的(de)抗拉強(qiang)(qiang)度(du)，正(zheng)火加速冷卻最高；正(zheng)火后退火處理(li)使(shi)接頭(tou)強(qiang)(qiang)度(du)下(xia)降，正(zheng)火＋退火處理(li)1的(de)強(qiang)(qiang)度(du)低于技術要求的(de)515MPa.


 焊(han)后正火(huo)(huo)處(chu)理(li)(li)(li)，使焊(han)縫沖(chong)(chong)擊(ji)韌性(xing)(xing)下(xia)降(jiang)，正火(huo)(huo)＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)(li)(li)，焊(han)縫沖(chong)(chong)擊(ji)韌性(xing)(xing)有所改善。而正火(huo)(huo)＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)(li)(li)的(de)焊(han)縫沖(chong)(chong)擊(ji)值最高，遠遠高于技術(shu)指標要(yao)(yao)求。所以，對需要(yao)(yao)進(jin)行焊(han)后熱(re)處(chu)理(li)(li)(li)的(de)容器(qi)結構，必須進(jin)行正火(huo)(huo)加速冷卻(que)＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)(li)(li)。