浙(zhe)江至德鋼(gang)業(ye)有限(xian)公司以(yi)水煤氣廢熱鍋(guo)爐在香蕉視頻app下載蘋果版:不銹鋼換熱管和(he)(he)管板連(lian)(lian)接處(chu)的(de)失(shi)效(xiao)分析(xi)為例(li)，說明失(shi)效(xiao)分析(xi)的(de)過程和(he)(he)意義。管殼(ke)式換(huan)(huan)熱器廣(guang)泛應用(yong)(yong)于(yu)化工、石油、醫藥和(he)(he)核行業(ye)。管板和(he)(he)換(huan)(huan)熱管連(lian)(lian)接處(chu)是一個關鍵部位，它(ta)們之間的(de)連(lian)(lian)接一般采用(yong)(yong)焊(han)接、脹接或者兩者結合的(de)方法(fa)。從(cong)文(wen)獻報道和(he)(he)實(shi)際使用(yong)(yong)情況(kuang)來看，管子和(he)(he)管板連(lian)(lian)接處(chu)的(de)腐蝕是引起換(huan)(huan)熱器失(shi)效(xiao)的(de)主要(yao)原因(yin)。因(yin)此，常采用(yong)(yong)奧氏體香蕉視頻app下載蘋果版:不銹鋼管子預防腐(fu)蝕的(de)發生。然而(er)，在特定的(de)介質和一定的(de)拉應力下，奧氏體不銹鋼會(hui)發生香蕉視頻app下載蘋果版:應力腐蝕開裂。拉應(ying)力(li)(li)來(lai)源(yuan)于操作(zuo)壓力(li)(li)、熱(re)應(ying)力(li)(li)或(huo)者制(zhi)造(zao)的(de)殘(can)余(yu)(yu)應(ying)力(li)(li)。近年來(lai)，人們通過失(shi)效(xiao)案(an)例分析，對脹接或(huo)焊接殘(can)余(yu)(yu)應(ying)力(li)(li)情況進(jin)行了大(da)量研究，并認為它們在應(ying)力(li)(li)腐蝕(shi)中(zhong)(zhong)(zhong)起到了重要作(zuo)用。一些(xie)換熱(re)器失(shi)效(xiao)案(an)例中(zhong)(zhong)(zhong)，雖然介質中(zhong)(zhong)(zhong)氯(lv)離子的(de)濃度非常小，但是奧氏體不銹鋼管應(ying)力(li)(li)腐蝕(shi)還(huan)會(hui)發生(sheng)。眾多分析認為，應(ying)力(li)(li)腐蝕(shi)的(de)發生(sheng)是由氯(lv)離子在縫隙中(zhong)(zhong)(zhong)的(de)富集引起的(de)。
現當(dang)介(jie)質中氯離(li)子濃度僅有5.8mg/kg時，縫(feng)隙(xi)處(chu)的(de)濃度值可高達2410mg/kg.但管子的(de)應力腐(fu)蝕和縫(feng)隙(xi)腐(fu)蝕仍不(bu)能(neng)避免。目(mu)前，對于脹接之(zhi)后還(huan)存在(zai)縫(feng)隙(xi)的(de)原因不(bu)清楚，因此，這(zhe)個問題將在(zai)本章中進(jin)行重(zhong)點討(tao)論。
一、失(shi)效案例介紹
某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H2、CO、CO2、H2S、NH3、H2O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼(gang)材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。
設(she)備在使用兩(liang)年左右后(hou)，發(fa)現(xian)出(chu)(chu)(chu)口蒸(zheng)汽中一氧化碳含量明顯增高，判(pan)斷水(shui)煤氣(qi)出(chu)(chu)(chu)現(xian)泄漏。設(she)備停車(che)檢修時(shi)，并未發(fa)現(xian)宏觀缺(que)陷。但水(shui)壓試驗時(shi)，發(fa)現(xian)管板堆焊層11處漏點(dian)(dian)；后(hou)經(jing)堵漏處理，漏點(dian)(dian)反而增加(jia)到20多處。第二次(ci)水(shui)壓試驗時(shi)，又出(chu)(chu)(chu)現(xian)新(xin)的漏點(dian)(dian)，同時(shi)，在管子內壁發(fa)現(xian)一些黑色附著物(wu)，泄漏點(dian)(dian)位置(zhi)和管內附著物(wu)如圖7-1所(suo)示。
二、失效分析過程(cheng)和結(jie)果(guo)
1. 現場勘(kan)查
首(shou)先對不銹鋼管(guan)(guan)板進行著色探傷，未(wei)發(fa)(fa)(fa)現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)，如圖(tu)7-2(a)所示(shi)(shi)。其(qi)次，對筒(tong)體(ti)進行了檢查，未(wei)發(fa)(fa)(fa)現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)、腐(fu)蝕等現(xian)象，如圖(tu)7-2(b)所示(shi)(shi)。經仔細觀察(cha)，泄漏水珠是從換熱管(guan)(guan)內(nei)流出(chu)的，因此(ci)，基本可(ke)以(yi)確定(ding)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)出(chu)現(xian)在換熱管(guan)(guan)上。經滲透檢測和打(da)(da)磨(mo)，開始在管(guan)(guan)內(nei)壁未(wei)發(fa)(fa)(fa)現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)，但經過滲透和打(da)(da)磨(mo)之(zhi)后(hou)，出(chu)現(xian)樹枝狀裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)；隨著打(da)(da)磨(mo)的進行，裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)越來越清晰，并且(qie)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)寬度由管(guan)(guan)內(nei)向(xiang)外逐漸增加，如圖(tu)7-2(c)所示(shi)(shi)。因此(ci)，可(ke)以(yi)初步判(pan)斷(duan)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)起源于(yu)管(guan)(guan)外壁，向(xiang)內(nei)部擴展。
2. 現場取樣(yang)
分別取含有(you)漏點的一段進(jin)氣管(guan)以(yi)及(ji)對應(ying)的出(chu)氣管(guan)，同時收集(ji)了管(guan)束內壁附(fu)著物，如圖7-3所示。
3. 換熱管材料分析
采用(yong)光(guang)譜儀對(dui)失效換熱管(guan)材料化學成(cheng)分進(jin)行了(le)檢測分析(xi)，表明換熱管(guan)材料化學成(cheng)分基本符(fu)合GB 13296-2007《鍋爐、熱交換器用(yong)不銹鋼無縫鋼管(guan)》標準中(zhong)對(dui)321不銹鋼的成(cheng)分要(yao)求，結果見表7-3.
4. 裂(lie)紋檢查
如(ru)圖(tu)7-4所示(shi)，把兩取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)(guan)打磨后，在(zai)(zai)(zai)進氣(qi)管(guan)(guan)(guan)外壁1、2區域內(nei)用肉眼可以(yi)觀(guan)察(cha)到微小(xiao)裂(lie)紋(wen)，同(tong)時(shi)(shi)還發現(xian)在(zai)(zai)(zai)較粗裂(lie)紋(wen)處(chu)有一些小(xiao)凹坑。在(zai)(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)區1取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)1。觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)(guan)橫(heng)截面(mian)(mian)的(de)(de)裂(lie)紋(wen)和(he)(he)金相(xiang)組織；在(zai)(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)區2取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)2,用以(yi)觀(guan)察(cha)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)(guan)表面(mian)(mian)裂(lie)紋(wen)、裂(lie)紋(wen)內(nei)腐蝕產物化學成(cheng)分和(he)(he)金相(xiang)組織；在(zai)(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)區3取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)3,用以(yi)觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)(guan)縱截面(mian)(mian)的(de)(de)裂(lie)紋(wen)和(he)(he)金相(xiang)組織。同(tong)時(shi)(shi)，在(zai)(zai)(zai)出氣(qi)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)區4、5取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)4和(he)(he)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)(yang)5,分別觀(guan)測橫(heng)、縱截面(mian)(mian)裂(lie)紋(wen)和(he)(he)金相(xiang)組織。
試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應力(li)腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。
試樣2: 顯微鏡下(xia)觀察到(dao)換熱管(guan)表面裂紋平行于軸向擴展，有主干和(he)分(fen)支(zhi)之(zhi)分(fen)，為(wei)明顯的穿晶(jing)型(xing)裂紋。金相(xiang)組(zu)織為(wei)單(dan)相(xiang)奧氏(shi)體(ti)，有孿晶(jing)分(fen)布(bu)，晶(jing)粒較均勻，符合(he)321不銹(xiu)鋼固溶處理的組(zu)織要求。同(tong)時(shi)，也觀察到(dao)一些顆粒較大(da)的夾(jia)雜物，如圖7-7所(suo)示。
試樣(yang)3~5: 顯(xian)微(wei)鏡(jing)下，試樣(yang)3(進(jin)氣管(guan)縱截面）以及試樣(yang)4、5(出氣管(guan)縱、橫(heng)截面）均未發現(xian)裂紋。金相組織(zhi)為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒較均勻(yun)，符(fu)合(he)321不銹鋼固溶處理的組織(zhi)要求，如圖(tu)7-8和圖(tu)7-9。在(zai)試樣(yang)3顯(xian)微(wei)組織(zhi)中發現(xian)有TiN夾雜物，但(dan)量很(hen)少，屬正常現(xian)象。
5. 裂(lie)紋縫隙內雜質成分(fen)分(fen)析
為(wei)了分(fen)析裂紋縫隙(xi)內(nei)腐(fu)蝕(shi)產(chan)物(wu)(wu)的(de)(de)化學成(cheng)分(fen)，取試樣(yang)2外(wai)壁裂紋區(qu)域(yu)進行了電(dian)子探(tan)針(zhen)檢測(ce)。掃(sao)描區(qu)域(yu)的(de)(de)顯微形(xing)貌見圖7-10(a),裂紋有主次之分(fen)，并平行于軸向發(fa)展。掃(sao)描波(bo)譜結果(guo)見圖7-10(b),表7-4列(lie)出了裂紋內(nei)腐(fu)蝕(shi)產(chan)物(wu)(wu)部分(fen)成(cheng)分(fen)的(de)(de)半定(ding)量分(fen)析結果(guo)。在檢測(ce)中發(fa)現(xian)，腐(fu)蝕(shi)產(chan)物(wu)(wu)的(de)(de)主要金屬(shu)(shu)成(cheng)分(fen)為(wei)鐵和鉻,非金屬(shu)(shu)元素為(wei)氯(lv)、硫(liu)(liu)和氧，在波(bo)譜上能(neng)看到明(ming)顯的(de)(de)Cl峰和S峰，說(shuo)明(ming)該廢鍋的(de)(de)運行環(huan)境中殼程介質含有的(de)(de)氯(lv)、硫(liu)(liu)可能(neng)是(shi)介質中的(de)(de)也(ye)可能(neng)是(shi)材質本身(shen)的(de)(de)。
6. 管壁(bi)附著物的化學成分分析
為(wei)了確(que)定換熱管內壁黑色附著物的(de)成分(fen)(fen)(fen)，在附著物較厚處取下一些樣(yang)品(pin)。為(wei)全面分(fen)(fen)(fen)析(xi)(xi)附著物的(de)化(hua)學成分(fen)(fen)(fen)，采用電感(gan)耦合等離子(zi)體－發射(she)光(guang)譜法檢(jian)測金(jin)(jin)屬(shu)(shu)元(yuan)素(su)、元(yuan)素(su)分(fen)(fen)(fen)析(xi)(xi)法檢(jian)測碳和硫(liu)元(yuan)素(su)、離子(zi)色譜法檢(jian)測氯(lv)(lv)元(yuan)素(su)。檢(jian)測結(jie)果(guo)顯示，主要金(jin)(jin)屬(shu)(shu)元(yuan)素(su)是鐵(tie),質量分(fen)(fen)(fen)數為(wei)30%,另(ling)外還有少量的(de)鎳(nie)、砷、氯(lv)(lv)等；非金(jin)(jin)屬(shu)(shu)硫(liu)元(yuan)素(su)的(de)含量非常高，達到34%,當硫(liu)元(yuan)素(su)以濕硫(liu)化(hua)氫存在時，也會引起(qi)奧氏體不銹鋼應力腐蝕。
7. 廢熱鍋爐進出水水質分(fen)析
為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子(zi)含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。
通過以(yi)上綜(zong)合(he)分析(xi)可(ke)以(yi)判斷，不銹鋼(gang)管(guan)(guan)子(zi)(zi)的裂紋(wen)是由應(ying)力腐蝕(shi)引起的。管(guan)(guan)子(zi)(zi)脹(zhang)接后(hou)會(hui)產(chan)生殘(can)(can)(can)余(yu)應(ying)力，管(guan)(guan)板(ban)和管(guan)(guan)子(zi)(zi)焊接后(hou)也會(hui)產(chan)生殘(can)(can)(can)余(yu)應(ying)力。很(hen)多文獻已(yi)經證(zheng)明脹(zhang)接和焊接殘(can)(can)(can)余(yu)應(ying)力的存在。在設(she)備檢修(xiu)時，換熱管(guan)(guan)貼脹(zhang)部位(wei)的管(guan)(guan)子(zi)(zi)在去除(chu)強(qiang)度焊焊縫后(hou)很(hen)容(rong)易從管(guan)(guan)板(ban)中取出(chu)，說明管(guan)(guan)子(zi)(zi)與(yu)管(guan)(guan)板(ban)之間存在微小的縫隙。介(jie)質中微量(liang)的氯離子(zi)(zi)可(ke)以(yi)在縫隙內濃縮，使其(qi)濃度升高。
三(san)、最小(xiao)脹(zhang)緊壓力計算
管(guan)子(zi)(zi)和管(guan)板(ban)(ban)之間(jian)(jian)(jian)貼脹(zhang)(zhang)是否緊(jin)密主要(yao)取決于脹(zhang)(zhang)接壓(ya)(ya)力(li)的(de)(de)大小(xiao)。貼脹(zhang)(zhang)壓(ya)(ya)力(li)過小(xiao)，換熱管(guan)和管(guan)板(ban)(ban)孔間(jian)(jian)(jian)會(hui)存在縫隙；脹(zhang)(zhang)接壓(ya)(ya)力(li)過大，管(guan)板(ban)(ban)和管(guan)子(zi)(zi)之間(jian)(jian)(jian)產(chan)生較大的(de)(de)接觸應(ying)力(li)，使管(guan)外(wai)壁因受管(guan)板(ban)(ban)孔的(de)(de)擠壓(ya)(ya)而產(chan)生額(e)外(wai)的(de)(de)應(ying)力(li)。因此，有必要(yao)對貼脹(zhang)(zhang)的(de)(de)最小(xiao)壓(ya)(ya)力(li)進行討論。下面通(tong)過理論計算和有限元數值模(mo)擬來分(fen)析本失(shi)效(xiao)案例(li)中所需(xu)的(de)(de)最小(xiao)貼脹(zhang)(zhang)壓(ya)(ya)力(li)。
1. 換熱管(guan)力學性能測(ce)試
為獲得準確的換熱管(guan)材料(liao)(liao)特性(xing)，特從(cong)廢熱鍋爐制造廠(chang)家獲取管(guan)材，采(cai)用萬能拉(la)(la)伸(shen)(shen)(shen)試(shi)驗(yan)設備進行(xing)材料(liao)(liao)的拉(la)(la)伸(shen)(shen)(shen)試(shi)驗(yan)。材料(liao)(liao)試(shi)樣(yang)的制造及拉(la)(la)伸(shen)(shen)(shen)試(shi)驗(yan)過程按照GB/T228.1-2010《金(jin)屬材料(liao)(liao)拉(la)(la)伸(shen)(shen)(shen)試(shi)驗(yan)第(di)1部(bu)分；室溫(wen)試(shi)驗(yan)方法》標準進行(xing)試(shi)驗(yan)。試(shi)樣(yang)圖(tu)紙以及加工試(shi)樣(yang)如圖(tu)7-11所(suo)示(shi)，拉(la)(la)伸(shen)(shen)(shen)試(shi)驗(yan)的應力－應變曲線如圖(tu)7-12所(suo)示(shi)。
2. 脹(zhang)接力的理(li)論計算
液壓脹(zhang)接是一種柔(rou)性脹(zhang)接技術，壓力均勻地作用于(yu)不銹鋼管(guan)子(zi)內壁，管(guan)子(zi)的變形在幾秒鐘內完成。由于(yu)管(guan)子(zi)沒有受到(dao)反復(fu)碾壓，這種脹(zhang)接過(guo)程(cheng)難以達(da)到(dao)對管(guan)子(zi)與管(guan)板之問粗糙(cao)表而的“填平”效果(guo)。為保(bao)證脹(zhang)接質(zhi)量，管(guan)板孔的加工粗糙(cao)度應控制在Ra6.3μm以內。
根據(ju)液壓脹管機廠家提供的(de)資料，可按下列(lie)方法計算脹接力(li)：
不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度ReLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料ReLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。
在實(shi)際的(de)(de)(de)制(zhi)(zhi)造(zao)中，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)徑(jing)(jing)D和(he)(he)(he)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)壁(bi)厚(hou)(hou)都允(yun)(yun)(yun)許(xu)存在偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)。根據換(huan)(huan)熱(re)器制(zhi)(zhi)造(zao)相(xiang)關(guan)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)規(gui)定，一級(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)直徑(jing)(jing)是625.25mm時，允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)為(wei)(wei)(wei)0~+0.15.根據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸、外形、重量(liang)及允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)規(gui)定、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子外徑(jing)(jing)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)和(he)(he)(he)非標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)。根據管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔(kong)公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)，能(neng)與管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)配(pei)(pei)合(he)的(de)(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)范圍為(wei)(wei)(wei)D4級(ji)(ji)(ji)士(shi)0.10、ND4級(ji)(ji)(ji)士(shi)0.20兩(liang)種。由于(yu)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)直徑(jing)(jing)和(he)(he)(he)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外徑(jing)(jing)和(he)(he)(he)壁(bi)厚(hou)(hou)制(zhi)(zhi)造(zao)尺寸偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)的(de)(de)(de)存在，會影響換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)之間(jian)空隙(xi)的(de)(de)(de)大(da)(da)(da)小。在不考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)時，換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)之間(jian)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δr=0.125mm;考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)時，即對(dui)D4級(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)配(pei)(pei)合(he)的(de)(de)(de)最(zui)大(da)(da)(da)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.250mm,最(zui)小間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.075mm;對(dui)ND4級(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔(kong)配(pei)(pei)合(he)的(de)(de)(de)最(zui)大(da)(da)(da)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.300mm,最(zui)小間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.025mm.根據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸、外形、重量(liang)及允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)規(gui)定，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子壁(bi)厚(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)厚(hou)(hou)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)九級(ji)(ji)(ji)（含亞級(ji)(ji)(ji)）和(he)(he)(he)非標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)厚(hou)(hou)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)。按(an)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強度要求，可(ke)供選擇的(de)(de)(de)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)厚(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)(ji)－0.15~+0.25.表(biao)7-7列出(chu)了兩(liang)種公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)配(pei)(pei)合(he)下，NS3級(ji)(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)(de)壁(bi)厚(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)下，根據式（7-2)計算出(chu)的(de)(de)(de)脹接力Pmin的(de)(de)(de)數(shu)值。
從表7-7來(lai)看，Δr=0.125mm時(shi)，ReLt＝205MPa 計算出的脹(zhang)(zhang)接力(li)(li)(li)為(wei)142MPa，ReLt＝292MPa時(shi)的脹(zhang)(zhang)接力(li)(li)(li)為(wei)202MPa,兩者差(cha)距(ju)較大。在脹(zhang)(zhang)接件的尺寸(cun)確定的條件下(xia)，脹(zhang)(zhang)接力(li)(li)(li)Pmin，隨屈服強度(du)的增(zeng)加而增(zeng)大；在同一屈服強度(du)下(xia)，脹(zhang)(zhang)接力(li)(li)(li)隨著(zhu)管板之間空隙的減小而增(zeng)大，這顯然是與實際情況不符(fu)的。這說明武（7-2)沒(mei)有考(kao)慮脹(zhang)(zhang)接件的尺寸(cun)偏差(cha)，因此(ci)在使用式（7-2)時(shi)不能把尺寸(cun)偏差(cha)帶入其中。
不考慮尺寸偏差，管板的(de)Rep=370MPa時(shi)，換熱管不同屈(qu)服強度下根據式（7-3)計算出(chu)的(de)最(zui)大(da)脹接力P max見(jian)表7-8。
貼脹時，脹接力取Pmin，但是Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于Pmin;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值Pmax。
脹(zhang)接件的(de)(de)加工(gong)尺寸(cun)(cun)偏(pian)差除了影響脹(zhang)接力的(de)(de)大(da)(da)(da)小，還直接影響液(ye)袋(dai)式液(ye)壓(ya)(ya)(ya)脹(zhang)管(guan)(guan)成(cheng)本(ben)。在超(chao)高(gao)壓(ya)(ya)(ya)的(de)(de)脹(zhang)接壓(ya)(ya)(ya)力作用下(xia)，管(guan)(guan)子(zi)向外膨脹(zhang)，間(jian)(jian)隙越大(da)(da)(da)，管(guan)(guan)子(zi)的(de)(de)形變越大(da)(da)(da)，因(yin)而液(ye)袋(dai)脹(zhang)頭與管(guan)(guan)子(zi)內壁之間(jian)(jian)的(de)(de)間(jian)(jian)隙將隨(sui)著尺寸(cun)(cun)偏(pian)差加大(da)(da)(da)而增大(da)(da)(da)。液(ye)袋(dai)在超(chao)高(gao)壓(ya)(ya)(ya)作用下(xia)，具有向間(jian)(jian)隙中流動的(de)(de)趨(qu)勢(shi)，使液(ye)袋(dai)受到損(sun)(sun)傷(shang)。在同樣的(de)(de)脹(zhang)接壓(ya)(ya)(ya)力下(xia)，脹(zhang)頭頭部的(de)(de)尺寸(cun)(cun)與管(guan)(guan)子(zi)變形后(hou)的(de)(de)間(jian)(jian)隙越大(da)(da)(da)，液(ye)袋(dai)越易損(sun)(sun)壞，這種損(sun)(sun)傷(shang)隨(sui)著間(jian)(jian)隙的(de)(de)增大(da)(da)(da)成(cheng)幾何級數加劇。
3. 脹接壓(ya)力有限元分析(xi)
為了(le)解在多大的脹(zhang)(zhang)接(jie)力(li)下換熱(re)管和(he)管板(ban)能有效(xiao)貼合，現對(dui)(dui)換熱(re)管-管板(ban)焊脹(zhang)(zhang)連接(jie)處進行有限元分(fen)析(xi)(xi)。根據脹(zhang)(zhang)管和(he)管板(ban)的實際尺寸(cun)建立模(mo)型圖，施(shi)加不同的脹(zhang)(zhang)接(jie)力(li)，觀察脹(zhang)(zhang)接(jie)效(xiao)果(guo)。在分(fen)析(xi)(xi)時(shi)，考慮7.3.2節分(fen)析(xi)(xi)的制造尺寸(cun)偏差情況和(he)材料的力(li)學性能對(dui)(dui)脹(zhang)(zhang)接(jie)力(li)的影響。
A. 基本參數
換(huan)熱(re)管(guan)(guan)的(de)(de)規格為Φ25mm×2mm,換(huan)熱(re)管(guan)(guan)在管(guan)(guan)板上以等邊三角形的(de)(de)形狀排列，孔中心距為32mm,管(guan)(guan)板孔徑為25.25mm+0.15mm.換(huan)熱(re)管(guan)(guan)和管(guan)(guan)板的(de)(de)連接方(fang)式采用(yong)強度焊＋液壓(ya)脹(zhang)，脹(zhang)接力為142MPa.管(guan)(guan)程工(gong)作壓(ya)力為6.28MPa;換(huan)熱(re)管(guan)(guan)的(de)(de)一端(duan)伸(shen)出(chu)堆焊層的(de)(de)長(chang)度為2.5mm,脹(zhang)接從距離換(huan)熱(re)管(guan)(guan)口17.5mm處開(kai)始脹(zhang)接部分共(gong)長(chang)268mm,管(guan)(guan)板與換(huan)熱(re)管(guan)(guan)連接的(de)(de)結(jie)構(gou)圖(tu)如圖(tu)7-13所示，根據實際結(jie)構(gou)尺寸簡畫出(chu)的(de)(de)幾何圖(tu)如圖(tu)7-14所示。
B. 有限元(yuan)模型(xing)
總體(ti)坐(zuo)標采用(yong)柱(zhu)坐(zuo)標系(xi)，以換熱管軸線(xian)為Z軸，徑向為R,建立二維模型。管(guan)板和(he)換熱管(guan)均采用軸對稱 plane182單(dan)元，TARGE169目標面單(dan)元和(he)CONTA172接觸面單元建立換熱管與(yu)管板間的柔性面－面接觸對(dui)，網格(ge)采用四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δrmax=0.250mm,最小間隙為Δr min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δrmax=0.300mm,最小間隙為Δrmin＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。
采(cai)用貼(tie)脹時，換熱管(guan)(guan)(guan)(guan)在脹接(jie)過(guo)(guo)程中(zhong)(zhong)會發(fa)生(sheng)微小(xiao)的(de)(de)(de)(de)塑(su)性(xing)形變，管(guan)(guan)(guan)(guan)板只產生(sheng)彈(dan)性(xing)形變。因此，在ANSYS分析過(guo)(guo)程中(zhong)(zhong)，采(cai)用塑(su)性(xing)模(mo)(mo)型(xing)(xing)中(zhong)(zhong)隨(sui)動(dong)(dong)強化Mises率不相關的(de)(de)(de)(de)多線性(xing)模(mo)(mo)型(xing)(xing)作為(wei)換熱管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)材料本構關系(xi)模(mo)(mo)型(xing)(xing)，數(shu)據取自321不銹鋼實測應(ying)力(li)-應(ying)變曲線；管(guan)(guan)(guan)(guan)板采(cai)用各向(xiang)同(tong)性(xing)的(de)(de)(de)(de)彈(dan)性(xing)模(mo)(mo)型(xing)(xing)。脹接(jie)過(guo)(guo)程是在換熱管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)內表面(mian)(mian)施加不同(tong)的(de)(de)(de)(de)壓力(li)值，使傳熱管(guan)(guan)(guan)(guan)發(fa)生(sheng)塑(su)性(xing)變形而管(guan)(guan)(guan)(guan)板發(fa)生(sheng)彈(dan)性(xing)變形，卸掉載荷后(hou)管(guan)(guan)(guan)(guan)板緊緊地壓緊傳熱管(guan)(guan)(guan)(guan)，達(da)到(dao)連接(jie)的(de)(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)(de)。根據模(mo)(mo)型(xing)(xing)的(de)(de)(de)(de)對(dui)稱(cheng)性(xing)，管(guan)(guan)(guan)(guan)板的(de)(de)(de)(de)表面(mian)(mian)是固(gu)定不動(dong)(dong)的(de)(de)(de)(de)，在模(mo)(mo)型(xing)(xing)中(zhong)(zhong)設置(zhi)為(wei)完全約束。換熱管(guan)(guan)(guan)(guan)在脹接(jie)的(de)(de)(de)(de)過(guo)(guo)程中(zhong)(zhong)軸是沒有位(wei)移的(de)(de)(de)(de)，所(suo)以(yi)在傳熱管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)軸向(xiang)設定約束。
C. 脹(zhang)接過(guo)程模擬
通過載(zai)(zai)(zai)荷(he)增量法將脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)(li)施(shi)加(jia)到(dao)管子內表面施(shi)脹(zhang)(zhang)(zhang)部位的(de)單元(yuan)上，并(bing)分三個階(jie)段(duan)模擬脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)過程(cheng)：第(di)一階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)(li)由(you)(you)零增加(jia)至規定的(de)壓力(li)(li)，即脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)(li)加(jia)載(zai)(zai)(zai)段(duan)；第(di)二階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)力(li)(li)停留一段(duan)時間；第(di)三階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)(li)由(you)(you)規定值減少至零，即脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)(li)卸載(zai)(zai)(zai)段(duan)。考(kao)慮到(dao)接(jie)觸和材料非線(xian)性(xing)的(de)計算收斂速度(du)和計算精度(du)，每(mei)個階(jie)段(duan)劃分為(wei)幾個載(zai)(zai)(zai)荷(he)步(bu)，每(mei)個載(zai)(zai)(zai)荷(he)步(bu)中增加(jia)若干個子載(zai)(zai)(zai)荷(he)步(bu)。為(wei)提(ti)高求解過程(cheng)的(de)收斂速度(du)。使(shi)用(yong)完全的(de)Newton-Raphson迭代，以(yi)保證每(mei)次(ci)平(ping)衡迭代使(shi)用(yong)正切剛度(du)矩(ju)陣，使(shi)用(yong)線(xian)性(xing)搜(sou)索使(shi)計算穩定化。整個脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)過程(cheng)所(suo)用(yong)時間為(wei)2~3s.
D. 模擬結(jie)果及分析(xi)
有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在ReLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析ReLt為292MPa和205MPa時的脹接力。
①. ReLt=292MPa時。
a. 無制(zhi)造尺寸偏(pian)差、間(jian)隙Δr=0.125mm時(shi)，換(huan)(huan)熱管(guan)的(de)規格為Φ25mm×2mm,管(guan)板(ban)孔徑為25.25mm,模(mo)型如(ru)圖7-15所示(shi)。分析(xi)時(shi)，選取脹管(guan)中間(jian)位置換(huan)(huan)熱管(guan)外(wai)壁的(de)單元A進行有限元分析(xi)，位置如(ru)圖 7-16。
分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的脹接力，經過(guo)多次計(ji)算發現，在230MPa時單(dan)元A沿R方向的絕對位(wei)移量(liang)u=0.125005，如圖7-17所示。表明(ming)此時換(huan)熱(re)管和管板能有效貼合。
b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δrmax=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。
c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δrmin=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。
從模擬結果(guo)看出，間隙(xi)(xi)越大(da)，需(xu)要的脹接力(li)越大(da)，0.05~0.325mm的間隙(xi)(xi)在142MPa的脹接力(li)下不能保證換熱(re)管和管板(ban)之間緊(jin)密貼合。
②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,對脹接力進行分析。ReLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對ReLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。
結果(guo)(guo)(guo)表(biao)明，換熱管(guan)屈服強度大時(shi)(shi)所需的脹接(jie)力也(ye)大。模(mo)擬(ni)(ni)的結果(guo)(guo)(guo)與式(shi)（7-2)計算結果(guo)(guo)(guo)比較：不考慮偏差時(shi)(shi)大約相等；間隙大時(shi)(shi)，模(mo)擬(ni)(ni)結果(guo)(guo)(guo)比計算結果(guo)(guo)(guo)大；間隙小(xiao)(xiao)時(shi)(shi)，模(mo)擬(ni)(ni)結果(guo)(guo)(guo)比計算值小(xiao)(xiao)。
E. 換熱管脹接后(hou)殘余應(ying)力(li)
經過脹(zhang)接(jie)后換熱管(guan)(guan)(guan)發生(sheng)微小的塑性形變，管(guan)(guan)(guan)壁各處(chu)會存在殘(can)余脹(zhang)接(jie)應(ying)力(li)，在管(guan)(guan)(guan)外壁取(qu)一單(dan)元(yuan)分析其等(deng)效(xiao)殘(can)余應(ying)力(li)情況，不同情況下等(deng)效(xiao)殘(can)余應(ying)力(li)隨時間的變化結果(guo)如圖7-24所示(shi)。
分析發(fa)現(xian)、換熱(re)管外(wai)壁的等效殘余應(ying)力處在(zai)20~40MPa之間。
四、分析結果討論
不銹鋼管(guan)子(zi)的應(ying)力(li)腐蝕(shi)由拉應(ying)力(li)和腐蝕(shi)介質共同引起(qi)。裂紋起(qi)源(yuan)于管(guan)子(zi)外表面(mian)，并穿透壁面(mian)引起(qi)泄漏。通過公式計算和有限元分析發現，管(guan)子(zi)和管(guan)板所需的最小脹接壓(ya)力(li)約為(wei)200MPa。在(zai)142MPa脹接壓(ya)力(li)下，管(guan)子(zi)和管(guan)板之間貼合不緊密，存在(zai)縫隙。一旦(dan)換(huan)熱(re)管(guan)與換(huan)熱(re)管(guan)孔之間現間隙，就為(wei)氯離子(zi)的富集創造了條件。
首先，攜帶微量氯(lv)(lv)離子的高溫鍋(guo)爐進入(ru)縫(feng)隙(xi)(xi)，水(shui)在縫(feng)隙(xi)(xi)內變(bian)成蒸汽后排出(chu)。由于縫(feng)隙(xi)(xi)內流(liu)體緩慢，進入(ru)縫(feng)隙(xi)(xi)內的氯(lv)(lv)離子因(yin)擴散(san)系數變(bian)小(xiao)而不易排出(chu)，特別是(shi)在近壁(bi)面，氯(lv)(lv)離子擴散(san)系數很小(xiao)，氯(lv)(lv)離子將在壁(bi)面沉積，如(ru)圖7-25所示。
其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M++e,陰極的還原反應是O2+2H2O+4e→4OH-,縫隙內溶液中的O2逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。
在(zai)高溫環境中，少量的氯(lv)離子就能引起(qi)奧氏(shi)體不銹鋼應力腐蝕。試驗表明，溫度在94~268℃時，CI-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。
五、分析結論
①. 通過對換(huan)熱管的化學成(cheng)(cheng)(cheng)分(fen)分(fen)析，說明材(cai)料是0Cr18Ni10Ti,滿足(zu)GB/T13296-2007《鍋爐、熱交換(huan)器用不(bu)銹鋼無縫鋼管》標(biao)準(zhun)規定要求(qiu)，鎳成(cheng)(cheng)(cheng)分(fen)稍偏(pian)低，可能會降低耐蝕(shi)性能，但該換(huan)熱管表面沒(mei)有發(fa)生(sheng)均勻腐蝕(shi)，而只是個別(bie)區域出現了裂紋，說明鎳成(cheng)(cheng)(cheng)分(fen)偏(pian)低和裂紋沒(mei)有直接關(guan)系。
②. 通過電子探針(zhen)和(he)顯微鏡對裂(lie)(lie)紋(wen)的觀察(cha)，可看出裂(lie)(lie)紋(wen)源存在(zai)于換(huan)熱管的外表面（點蝕），并平行于軸向(xiang)和(he)管徑向(xiang)發展；裂(lie)(lie)紋(wen)的一個（或多個）分支在(zai)沿(yan)徑向(xiang)發展時遇(yu)到材料基體中的缺陷(xian)，加劇了腐蝕的程度(du)，繼續向(xiang)前發展成為穿透性裂(lie)(lie)紋(wen)，引起管內介質泄(xie)漏。兩(liang)種觀測方法(fa)的結(jie)果都顯示，裂(lie)(lie)紋(wen)具有典型的應力腐蝕形貌。
③. 電子探針的(de)掃描(miao)結果顯示(shi)，裂(lie)紋縫隙的(de)腐蝕產物中含(han)氯、硫和(he)氧(yang)元素，表明殼程廢鍋水中含(han)有氯離子,為換(huan)熱管的(de)應力腐蝕創(chuang)造(zao)了腐蝕介質環境(jing)。
④. 管(guan)束內(nei)壁黑色附著物中的(de)(de)S元(yuan)素含量較高，來(lai)源于原料(liao)煤(mei)；鐵和鎳是(shi)水煤(mei)氣介質腐蝕設備形成的(de)(de)。這種換熱(re)管(guan)的(de)(de)失(shi)效與管(guan)內(nei)的(de)(de)介質無(wu)關。
⑤. 在使用脹(zhang)接力計算式(shi)（7-2)時注意(yi)兩點：
a. 不用(yong)考慮尺寸(cun)偏差(cha)。
b. 使用材料實測屈服應力值。Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在Pmin和Pmax平均值上下較好。
根據(ju)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板(ban)材(cai)料(liao)性質(zhi)確定(ding)不準確或尺(chi)寸偏差(cha)較大(da)的換(huan)(huan)熱(re)器，建議先(xian)進(jin)行脹接工藝試驗(yan)，以獲得脹接的可靠性。為了(le)降(jiang)低(di)脹接成本，應選用尺(chi)寸精(jing)度(du)等級較高的換(huan)(huan)熱(re)管(guan)，盡量(liang)減小管(guan)子和(he)管(guan)板(ban)之間的間隙。
⑥. 有(you)限元模擬(ni)和理論計(ji)算結果都(dou)顯示，142MPa的脹接(jie)力不能滿(man)足換熱(re)管(guan)和管(guan)板密封要求。
通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。
六(liu)、建議
①. 應嚴格控(kong)制(zhi)耐壓試驗用(yong)水和生(sheng)產用(yong)水中氯離子和硫的含量，定期檢測廢熱(re)鍋(guo)爐的進水和排污水中氯離子和硫的含量。
②. 盡(jin)量減(jian)少停(ting)車。裝(zhuang)置停(ting)車時，要排凈鍋爐水，保證(zheng)設備處在(zai)干燥狀態(tai)。避免出現干濕交替狀態(tai)。
③. 設備(bei)在進(jin)行修復時或制造(zao)下(xia)一臺(tai)設備(bei)時，適當增加脹接(jie)力，保證貼脹質量，消除(chu)間隙。
④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。
⑤. 建議修復(fu)方案：對(dui)新(xin)投用(yong)廢鍋的管(guan)子-管(guan)板連接處進行(xing)補脹；對(dui)已泄(xie)漏(lou)廢鍋的管(guan)子-管(guan)板連接處進行(xing)鉆取管(guan)束，然(ran)后將管(guan)束前移，重新(xin)焊脹。
