浙江(jiang)至德(de)鋼業有限(xian)公司以水煤氣廢熱鍋爐(lu)在香蕉視頻app下載蘋果版:不銹鋼換熱管和(he)(he)(he)管(guan)板連接(jie)(jie)處的失(shi)效分析為例，說明失(shi)效分析的過程和(he)(he)(he)意義。管(guan)殼(ke)式換熱(re)器廣泛應用于化工、石油、醫藥和(he)(he)(he)核行(xing)業。管(guan)板和(he)(he)(he)換熱(re)管(guan)連接(jie)(jie)處是一個關(guan)鍵(jian)部(bu)位，它們之間的連接(jie)(jie)一般采用焊接(jie)(jie)、脹接(jie)(jie)或者兩者結合的方法。從文獻報道和(he)(he)(he)實際使用情況來看，管(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)板連接(jie)(jie)處的腐蝕是引起(qi)換熱(re)器失(shi)效的主要原因(yin)。因(yin)此，常采用奧(ao)氏(shi)體(ti)香蕉視頻app下載蘋果版:不銹鋼管子預防腐蝕的發生。然而，在(zai)特定的介(jie)質和一(yi)定的拉應(ying)力下，奧氏體不銹鋼會發生香蕉視頻app下載蘋果版:應力腐蝕開裂。拉(la)應(ying)(ying)力(li)(li)(li)來(lai)源(yuan)于操(cao)作壓力(li)(li)(li)、熱應(ying)(ying)力(li)(li)(li)或(huo)者制造的殘(can)余(yu)應(ying)(ying)力(li)(li)(li)。近年來(lai)，人們(men)(men)通過失效(xiao)案例分析，對脹接或(huo)焊(han)接殘(can)余(yu)應(ying)(ying)力(li)(li)(li)情況進行了(le)大(da)量研究(jiu)，并認(ren)為(wei)它們(men)(men)在應(ying)(ying)力(li)(li)(li)腐(fu)蝕中(zhong)(zhong)起(qi)到了(le)重要作用。一些換熱器失效(xiao)案例中(zhong)(zhong)，雖然介質中(zhong)(zhong)氯離(li)子的濃(nong)度非常小，但是(shi)奧(ao)氏(shi)體(ti)不銹(xiu)鋼管應(ying)(ying)力(li)(li)(li)腐(fu)蝕還會(hui)發(fa)生。眾多分析認(ren)為(wei)，應(ying)(ying)力(li)(li)(li)腐(fu)蝕的發(fa)生是(shi)由氯離(li)子在縫隙中(zhong)(zhong)的富集引起(qi)的。
現當(dang)介質中(zhong)氯離子濃度僅(jin)有5.8mg/kg時，縫(feng)隙(xi)處(chu)的濃度值可(ke)高達2410mg/kg.但管子的應力腐(fu)蝕(shi)和縫(feng)隙(xi)腐(fu)蝕(shi)仍(reng)不能避免。目前，對于脹接之后還存在縫(feng)隙(xi)的原因不清楚，因此(ci)，這(zhe)個問題將(jiang)在本章中(zhong)進行重(zhong)點(dian)討(tao)論(lun)。
一、失效(xiao)案例(li)介紹
某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H2、CO、CO2、H2S、NH3、H2O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。
設(she)備在使(shi)用(yong)兩(liang)年(nian)左右(you)后，發(fa)現出(chu)口蒸汽(qi)中一氧(yang)化(hua)碳含(han)量明顯增(zeng)高，判斷水(shui)煤氣(qi)出(chu)現泄(xie)漏(lou)。設(she)備停車檢修(xiu)時(shi)(shi)，并未(wei)發(fa)現宏觀(guan)缺(que)陷。但(dan)水(shui)壓試(shi)驗時(shi)(shi)，發(fa)現管板堆焊層11處漏(lou)點(dian)；后經堵漏(lou)處理，漏(lou)點(dian)反而增(zeng)加(jia)到20多處。第二次水(shui)壓試(shi)驗時(shi)(shi)，又出(chu)現新的(de)漏(lou)點(dian)，同時(shi)(shi)，在管子(zi)內壁發(fa)現一些黑色附著物，泄(xie)漏(lou)點(dian)位(wei)置和管內附著物如圖7-1所(suo)示。
二、失效(xiao)分析過程和結果(guo)
1. 現場勘查(cha)
首先對不銹鋼管(guan)(guan)板進(jin)(jin)行(xing)(xing)著色探傷，未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)，如(ru)圖(tu)(tu)7-2(a)所示(shi)。其次，對筒體(ti)進(jin)(jin)行(xing)(xing)了(le)檢查(cha)，未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)、腐蝕等(deng)現(xian)象，如(ru)圖(tu)(tu)7-2(b)所示(shi)。經仔細觀察，泄漏水珠是從換熱管(guan)(guan)內(nei)(nei)流出(chu)的，因此，基本(ben)可以確定裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)出(chu)現(xian)在(zai)換熱管(guan)(guan)上。經滲透檢測和打(da)磨，開始在(zai)管(guan)(guan)內(nei)(nei)壁未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)，但經過(guo)滲透和打(da)磨之后，出(chu)現(xian)樹枝狀裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)；隨(sui)著打(da)磨的進(jin)(jin)行(xing)(xing)，裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)越來越清晰，并且裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)寬度由管(guan)(guan)內(nei)(nei)向外逐漸增加，如(ru)圖(tu)(tu)7-2(c)所示(shi)。因此，可以初(chu)步判斷(duan)裂(lie)(lie)(lie)(lie)紋(wen)起源于(yu)管(guan)(guan)外壁，向內(nei)(nei)部擴展(zhan)。
2. 現場(chang)取樣
分別取含有(you)漏點的一段(duan)進氣(qi)管(guan)以及對應的出氣(qi)管(guan)，同時收(shou)集了管(guan)束內壁(bi)附(fu)著物，如圖7-3所示(shi)。
3. 換熱(re)管材料分析(xi)
采(cai)用光譜儀對(dui)失效(xiao)換熱(re)管(guan)(guan)材料(liao)化學成(cheng)(cheng)分進(jin)行(xing)了(le)檢(jian)測分析，表明換熱(re)管(guan)(guan)材料(liao)化學成(cheng)(cheng)分基本(ben)符合(he)GB 13296-2007《鍋爐、熱(re)交換器(qi)用不銹鋼無縫鋼管(guan)(guan)》標準(zhun)中對(dui)321不銹鋼的成(cheng)(cheng)分要求，結(jie)果見表7-3.
4. 裂紋(wen)檢(jian)查
如圖7-4所(suo)示，把兩取(qu)(qu)(qu)樣(yang)管(guan)(guan)打磨后，在進氣(qi)(qi)管(guan)(guan)外壁1、2區域內(nei)用(yong)肉眼(yan)可以(yi)(yi)觀(guan)察(cha)到微小裂(lie)紋(wen)(wen)，同時還(huan)發現(xian)在較粗(cu)裂(lie)紋(wen)(wen)處有一(yi)些(xie)小凹坑。在取(qu)(qu)(qu)樣(yang)區1取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)1。觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)管(guan)(guan)橫(heng)截面(mian)的(de)(de)裂(lie)紋(wen)(wen)和(he)(he)金相(xiang)組(zu)(zu)織(zhi)；在取(qu)(qu)(qu)樣(yang)區2取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)2,用(yong)以(yi)(yi)觀(guan)察(cha)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)管(guan)(guan)表面(mian)裂(lie)紋(wen)(wen)、裂(lie)紋(wen)(wen)內(nei)腐蝕產物化學成(cheng)分和(he)(he)金相(xiang)組(zu)(zu)織(zhi)；在取(qu)(qu)(qu)樣(yang)區3取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)3,用(yong)以(yi)(yi)觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)管(guan)(guan)縱截面(mian)的(de)(de)裂(lie)紋(wen)(wen)和(he)(he)金相(xiang)組(zu)(zu)織(zhi)。同時，在出氣(qi)(qi)管(guan)(guan)的(de)(de)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)區4、5取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)4和(he)(he)試(shi)(shi)樣(yang)5,分別觀(guan)測橫(heng)、縱截面(mian)裂(lie)紋(wen)(wen)和(he)(he)金相(xiang)組(zu)(zu)織(zhi)。
試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應力腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。
試(shi)樣2: 顯(xian)微鏡下觀察(cha)到換(huan)熱管(guan)表面裂(lie)紋平(ping)行(xing)于(yu)軸向(xiang)擴展，有(you)主干和分(fen)支(zhi)之分(fen)，為(wei)明顯(xian)的(de)穿晶型(xing)裂(lie)紋。金相(xiang)組(zu)織為(wei)單相(xiang)奧氏體(ti)，有(you)孿晶分(fen)布，晶粒(li)(li)較均勻，符合321不銹鋼固溶處(chu)理(li)的(de)組(zu)織要求。同時，也觀察(cha)到一些(xie)顆粒(li)(li)較大(da)的(de)夾雜(za)物，如圖7-7所示。
試樣(yang)3~5: 顯微鏡(jing)下，試樣(yang)3(進氣(qi)管縱(zong)截面）以(yi)及試樣(yang)4、5(出(chu)氣(qi)管縱(zong)、橫截面）均未(wei)發現(xian)裂紋(wen)。金相組(zu)(zu)織為單(dan)相奧氏體(ti)，有(you)孿晶分布，晶粒較均勻，符(fu)合321不(bu)銹鋼固溶處理的組(zu)(zu)織要求，如圖7-8和圖7-9。在試樣(yang)3顯微組(zu)(zu)織中發現(xian)有(you)TiN夾(jia)雜物(wu)，但量很少，屬正(zheng)常現(xian)象。
5. 裂紋(wen)縫隙內雜質成分(fen)分(fen)析
為(wei)(wei)了分析裂紋(wen)縫隙(xi)內腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)物的(de)(de)化學成分，取試樣(yang)2外壁裂紋(wen)區域(yu)進行(xing)了電子探針檢測(ce)。掃(sao)描區域(yu)的(de)(de)顯(xian)微形貌(mao)見(jian)圖7-10(a),裂紋(wen)有主次(ci)之分，并平行(xing)于軸(zhou)向發(fa)展。掃(sao)描波譜結(jie)果(guo)見(jian)圖7-10(b),表7-4列出了裂紋(wen)內腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)物部(bu)分成分的(de)(de)半定(ding)量分析結(jie)果(guo)。在檢測(ce)中(zhong)發(fa)現，腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)物的(de)(de)主要金屬成分為(wei)(wei)鐵(tie)和鉻(ge),非(fei)金屬元(yuan)素為(wei)(wei)氯(lv)、硫(liu)和氧，在波譜上能(neng)(neng)看到明(ming)顯(xian)的(de)(de)Cl峰和S峰，說明(ming)該廢鍋的(de)(de)運行(xing)環境中(zhong)殼程介(jie)質含有的(de)(de)氯(lv)、硫(liu)可(ke)能(neng)(neng)是介(jie)質中(zhong)的(de)(de)也可(ke)能(neng)(neng)是材質本身(shen)的(de)(de)。
6. 管壁附(fu)著物的化(hua)學成分(fen)分(fen)析(xi)
為了確(que)定換熱管內壁(bi)黑色附(fu)著物的成(cheng)分，在附(fu)著物較厚處取下一(yi)些樣品。為全(quan)面(mian)分析附(fu)著物的化學成(cheng)分，采(cai)用電感耦合等離(li)子體(ti)－發射光譜(pu)法(fa)檢(jian)測(ce)金(jin)(jin)屬元(yuan)素(su)(su)(su)(su)、元(yuan)素(su)(su)(su)(su)分析法(fa)檢(jian)測(ce)碳和硫元(yuan)素(su)(su)(su)(su)、離(li)子色譜(pu)法(fa)檢(jian)測(ce)氯(lv)元(yuan)素(su)(su)(su)(su)。檢(jian)測(ce)結(jie)果顯示(shi)，主要金(jin)(jin)屬元(yuan)素(su)(su)(su)(su)是鐵(tie),質(zhi)量(liang)分數為30%,另(ling)外還有少量(liang)的鎳、砷、氯(lv)等；非金(jin)(jin)屬硫元(yuan)素(su)(su)(su)(su)的含(han)量(liang)非常高，達到34%,當硫元(yuan)素(su)(su)(su)(su)以(yi)濕硫化氫存在時，也會引起奧氏(shi)體(ti)不銹鋼(gang)應力腐蝕(shi)。
7. 廢熱鍋爐(lu)進出水水質分析
為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子(zi)含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯(lv)離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯(lv)離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。
通過以上綜合分析可以判(pan)斷，不銹鋼(gang)管子的裂紋是(shi)由(you)應(ying)(ying)力腐蝕引起的。管子脹(zhang)接(jie)后(hou)(hou)會產(chan)生殘余(yu)應(ying)(ying)力，管板(ban)(ban)(ban)和(he)管子焊接(jie)后(hou)(hou)也會產(chan)生殘余(yu)應(ying)(ying)力。很多文(wen)獻已經證(zheng)明脹(zhang)接(jie)和(he)焊接(jie)殘余(yu)應(ying)(ying)力的存在(zai)(zai)。在(zai)(zai)設(she)備檢修時(shi)，換熱管貼脹(zhang)部位(wei)的管子在(zai)(zai)去除強度焊焊縫(feng)后(hou)(hou)很容(rong)易從管板(ban)(ban)(ban)中(zhong)取出，說明管子與管板(ban)(ban)(ban)之間存在(zai)(zai)微(wei)小的縫(feng)隙。介質中(zhong)微(wei)量(liang)的氯離(li)子可以在(zai)(zai)縫(feng)隙內濃(nong)縮，使其濃(nong)度升高。
三、最小脹緊壓(ya)力計(ji)算
管(guan)子和(he)(he)管(guan)板之(zhi)間(jian)貼(tie)脹(zhang)(zhang)是否緊密主要取決于脹(zhang)(zhang)接壓力的(de)大小(xiao)(xiao)。貼(tie)脹(zhang)(zhang)壓力過(guo)小(xiao)(xiao)，換熱管(guan)和(he)(he)管(guan)板孔間(jian)會存在縫隙；脹(zhang)(zhang)接壓力過(guo)大，管(guan)板和(he)(he)管(guan)子之(zhi)間(jian)產生較大的(de)接觸(chu)應力，使管(guan)外(wai)壁因受管(guan)板孔的(de)擠(ji)壓而產生額外(wai)的(de)應力。因此，有必要對貼(tie)脹(zhang)(zhang)的(de)最小(xiao)(xiao)壓力進(jin)行(xing)討論。下面通過(guo)理論計(ji)算和(he)(he)有限(xian)元(yuan)數值(zhi)模擬來(lai)分(fen)析本失效案例中所需的(de)最小(xiao)(xiao)貼(tie)脹(zhang)(zhang)壓力。
1. 換熱管力學性能測試
為獲得(de)準確的(de)(de)(de)換熱管(guan)材料特(te)(te)性，特(te)(te)從廢熱鍋爐制(zhi)造(zao)廠家獲取管(guan)材，采用萬能拉(la)伸(shen)試驗(yan)(yan)設備進行材料的(de)(de)(de)拉(la)伸(shen)試驗(yan)(yan)。材料試樣(yang)的(de)(de)(de)制(zhi)造(zao)及(ji)拉(la)伸(shen)試驗(yan)(yan)過程(cheng)按照GB/T228.1-2010《金屬材料拉(la)伸(shen)試驗(yan)(yan)第1部分；室溫試驗(yan)(yan)方法(fa)》標準進行試驗(yan)(yan)。試樣(yang)圖紙以及(ji)加工試樣(yang)如圖7-11所(suo)示，拉(la)伸(shen)試驗(yan)(yan)的(de)(de)(de)應力－應變曲(qu)線如圖7-12所(suo)示。
2. 脹接(jie)力的理論計(ji)算
液壓脹接是一(yi)種柔性脹接技(ji)術，壓力均勻(yun)地(di)作(zuo)用于不銹鋼管(guan)子(zi)內壁，管(guan)子(zi)的(de)變形在(zai)幾秒鐘內完成。由于管(guan)子(zi)沒有(you)受到(dao)反復碾壓，這種脹接過程難以達到(dao)對管(guan)子(zi)與管(guan)板之問粗糙表而的(de)“填平(ping)”效果(guo)。為(wei)保證(zheng)脹接質量，管(guan)板孔的(de)加工(gong)粗糙度應控制在(zai)Ra6.3μm以內。
根據液壓脹管機(ji)廠(chang)家提供(gong)的資料，可按下(xia)列(lie)方法計算脹接力：
不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度ReLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料ReLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。
在(zai)(zai)實際的(de)(de)制(zhi)造(zao)中，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔徑(jing)(jing)(jing)D和(he)(he)(he)換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)壁(bi)厚都允(yun)許(xu)存在(zai)(zai)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)。根據換(huan)熱(re)(re)(re)器制(zhi)造(zao)相關(guan)標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定，一級(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束(shu)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔直徑(jing)(jing)(jing)是625.25mm時(shi)，允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)為(wei)(wei)(wei)0~+0.15.根據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外形(xing)、重量(liang)及允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子外徑(jing)(jing)(jing)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標準(zhun)(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)(jing)允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)和(he)(he)(he)非標準(zhun)(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)(jing)允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)。根據管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔公(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)，能(neng)與管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔配合的(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子公(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)范圍為(wei)(wei)(wei)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)士(shi)0.10、ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)士(shi)0.20兩(liang)種。由于管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔直徑(jing)(jing)(jing)和(he)(he)(he)換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外徑(jing)(jing)(jing)和(he)(he)(he)壁(bi)厚制(zhi)造(zao)尺寸(cun)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)的(de)(de)存在(zai)(zai)，會影響換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔之間(jian)(jian)空隙(xi)的(de)(de)大小。在(zai)(zai)不考慮(lv)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)時(shi)，換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔之間(jian)(jian)間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δr=0.125mm;考慮(lv)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)時(shi)，即對(dui)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔配合的(de)(de)最(zui)(zui)大間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.250mm,最(zui)(zui)小間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.075mm;對(dui)ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔配合的(de)(de)最(zui)(zui)大間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.300mm,最(zui)(zui)小間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.025mm.根據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外形(xing)、重量(liang)及允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)厚允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)九級(ji)(ji)(ji)(ji)（含(han)亞級(ji)(ji)(ji)(ji)）和(he)(he)(he)非標準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)厚允(yun)許(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)。按換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強(qiang)度要求，可供選擇(ze)的(de)(de)換(huan)熱(re)(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列(lie)出了兩(liang)種公(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)配合下，NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)下，根據式（7-2)計(ji)算(suan)出的(de)(de)脹接力Pmin的(de)(de)數值。
從表7-7來看，Δr=0.125mm時，ReLt＝205MPa 計(ji)算出的(de)(de)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)力為(wei)142MPa，ReLt＝292MPa時的(de)(de)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)力為(wei)202MPa,兩(liang)者差距較大(da)(da)。在脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)件的(de)(de)尺(chi)(chi)寸(cun)確定的(de)(de)條件下(xia)，脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)力Pmin，隨(sui)屈服強度的(de)(de)增加而增大(da)(da)；在同一屈服強度下(xia)，脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)力隨(sui)著管板之間空隙的(de)(de)減小(xiao)而增大(da)(da)，這顯然是與實(shi)際情況不符的(de)(de)。這說明武（7-2)沒有考慮脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)件的(de)(de)尺(chi)(chi)寸(cun)偏差，因此在使用(yong)式（7-2)時不能把尺(chi)(chi)寸(cun)偏差帶入(ru)其中。
不考(kao)慮尺寸偏差，管(guan)板的Rep=370MPa時，換熱管(guan)不同屈服強度下根據式（7-3)計算出(chu)的最大脹接力P max見表(biao)7-8。
貼脹時，脹接力取Pmin，但是Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于Pmin;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值Pmax。
脹(zhang)(zhang)接(jie)件的(de)(de)加(jia)工尺(chi)寸(cun)偏差除了影響(xiang)脹(zhang)(zhang)接(jie)力的(de)(de)大(da)小(xiao)，還直接(jie)影響(xiang)液袋(dai)式(shi)液壓(ya)(ya)脹(zhang)(zhang)管成本(ben)。在超高壓(ya)(ya)的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力作用(yong)(yong)下，管子向(xiang)外膨脹(zhang)(zhang)，間(jian)(jian)(jian)隙越大(da)，管子的(de)(de)形(xing)變越大(da)，因而(er)液袋(dai)脹(zhang)(zhang)頭(tou)與管子內(nei)壁(bi)之間(jian)(jian)(jian)的(de)(de)間(jian)(jian)(jian)隙將隨著尺(chi)寸(cun)偏差加(jia)大(da)而(er)增大(da)。液袋(dai)在超高壓(ya)(ya)作用(yong)(yong)下，具有向(xiang)間(jian)(jian)(jian)隙中流動的(de)(de)趨(qu)勢(shi)，使液袋(dai)受到損(sun)傷(shang)。在同樣的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力下，脹(zhang)(zhang)頭(tou)頭(tou)部的(de)(de)尺(chi)寸(cun)與管子變形(xing)后(hou)的(de)(de)間(jian)(jian)(jian)隙越大(da)，液袋(dai)越易損(sun)壞，這種(zhong)損(sun)傷(shang)隨著間(jian)(jian)(jian)隙的(de)(de)增大(da)成幾何級數(shu)加(jia)劇。
3. 脹接(jie)壓(ya)力有限元分析
為了解在(zai)多大的脹(zhang)接力下(xia)換熱(re)管(guan)和管(guan)板能有(you)效(xiao)貼合，現對(dui)換熱(re)管(guan)-管(guan)板焊脹(zhang)連接處進行有(you)限元分析(xi)。根據(ju)脹(zhang)管(guan)和管(guan)板的實際尺寸(cun)(cun)建立模型圖，施(shi)加不同的脹(zhang)接力，觀察脹(zhang)接效(xiao)果。在(zai)分析(xi)時，考慮7.3.2節分析(xi)的制造尺寸(cun)(cun)偏差(cha)情(qing)況和材料的力學性能對(dui)脹(zhang)接力的影響。
A. 基本(ben)參數
換熱(re)(re)管(guan)的(de)規格為(wei)Φ25mm×2mm,換熱(re)(re)管(guan)在管(guan)板上(shang)以等邊三角形(xing)的(de)形(xing)狀排列，孔中心距(ju)為(wei)32mm,管(guan)板孔徑(jing)為(wei)25.25mm+0.15mm.換熱(re)(re)管(guan)和管(guan)板的(de)連(lian)接(jie)方式(shi)采用強度(du)焊＋液壓脹，脹接(jie)力為(wei)142MPa.管(guan)程工作壓力為(wei)6.28MPa;換熱(re)(re)管(guan)的(de)一(yi)端伸出堆焊層(ceng)的(de)長度(du)為(wei)2.5mm,脹接(jie)從距(ju)離換熱(re)(re)管(guan)口17.5mm處開始脹接(jie)部分共長268mm,管(guan)板與換熱(re)(re)管(guan)連(lian)接(jie)的(de)結(jie)構(gou)圖(tu)如圖(tu)7-13所示，根據(ju)實際結(jie)構(gou)尺寸(cun)簡畫出的(de)幾何圖(tu)如圖(tu)7-14所示。
B. 有限元模型
總體坐(zuo)標采(cai)用(yong)柱坐(zuo)標系，以換熱管(guan)軸線為(wei)Z軸，徑向為(wei)R,建立二維(wei)模(mo)型。管(guan)板和(he)換(huan)熱管(guan)均采用軸對稱(cheng) plane182單(dan)元，TARGE169目標面單(dan)元和(he)CONTA172接觸面單元建立換熱管與管板間的柔性(xing)面－面接觸對，網格(ge)采用四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δrmax=0.250mm,最小間隙為Δr min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δrmax=0.300mm,最小間隙為Δrmin＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。
采用貼脹(zhang)(zhang)時，換熱(re)(re)管(guan)在脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程(cheng)中(zhong)會發(fa)(fa)生(sheng)微(wei)小(xiao)的(de)(de)(de)(de)塑(su)性(xing)形變，管(guan)板只產生(sheng)彈(dan)性(xing)形變。因此(ci)，在ANSYS分析(xi)過(guo)程(cheng)中(zhong)，采用塑(su)性(xing)模(mo)型中(zhong)隨(sui)動強化(hua)Mises率不相(xiang)關的(de)(de)(de)(de)多線性(xing)模(mo)型作為換熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)材料本(ben)構(gou)關系模(mo)型，數(shu)據(ju)取自321不銹鋼實測應力(li)(li)-應變曲線；管(guan)板采用各向同性(xing)的(de)(de)(de)(de)彈(dan)性(xing)模(mo)型。脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程(cheng)是(shi)在換熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)內表面(mian)施加不同的(de)(de)(de)(de)壓力(li)(li)值，使傳熱(re)(re)管(guan)發(fa)(fa)生(sheng)塑(su)性(xing)變形而管(guan)板發(fa)(fa)生(sheng)彈(dan)性(xing)變形，卸(xie)掉載荷后管(guan)板緊(jin)緊(jin)地壓緊(jin)傳熱(re)(re)管(guan)，達到連(lian)接(jie)的(de)(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)(de)。根據(ju)模(mo)型的(de)(de)(de)(de)對稱(cheng)性(xing)，管(guan)板的(de)(de)(de)(de)表面(mian)是(shi)固定不動的(de)(de)(de)(de)，在模(mo)型中(zhong)設(she)(she)置(zhi)為完(wan)全約束(shu)。換熱(re)(re)管(guan)在脹(zhang)(zhang)接(jie)的(de)(de)(de)(de)過(guo)程(cheng)中(zhong)軸(zhou)是(shi)沒有(you)位(wei)移的(de)(de)(de)(de)，所以在傳熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)軸(zhou)向設(she)(she)定約束(shu)。
C. 脹接過程模(mo)擬
通過(guo)載(zai)(zai)荷(he)(he)增量法將(jiang)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)施(shi)(shi)加(jia)到管子(zi)內表面(mian)施(shi)(shi)脹(zhang)(zhang)(zhang)部(bu)位的(de)單元上(shang)，并分三個(ge)階(jie)段(duan)模(mo)擬脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)過(guo)程(cheng)：第(di)一階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)由(you)零增加(jia)至規定的(de)壓(ya)(ya)力(li)，即脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)加(jia)載(zai)(zai)段(duan)；第(di)二階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)力(li)停留一段(duan)時(shi)間；第(di)三階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)由(you)規定值減少至零，即脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)卸載(zai)(zai)段(duan)。考慮(lv)到接(jie)(jie)(jie)觸和(he)材料(liao)非線性的(de)計(ji)算(suan)收(shou)(shou)斂速(su)度(du)和(he)計(ji)算(suan)精度(du)，每個(ge)階(jie)段(duan)劃分為(wei)幾個(ge)載(zai)(zai)荷(he)(he)步，每個(ge)載(zai)(zai)荷(he)(he)步中(zhong)增加(jia)若干個(ge)子(zi)載(zai)(zai)荷(he)(he)步。為(wei)提高求解過(guo)程(cheng)的(de)收(shou)(shou)斂速(su)度(du)。使用完全的(de)Newton-Raphson迭代，以保證(zheng)每次(ci)平(ping)衡迭代使用正切(qie)剛度(du)矩陣，使用線性搜索使計(ji)算(suan)穩定化。整(zheng)個(ge)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)過(guo)程(cheng)所(suo)用時(shi)間為(wei)2~3s.
D. 模擬結(jie)果及分(fen)析
有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在ReLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析ReLt為292MPa和205MPa時的脹接力。
①. ReLt=292MPa時。
a. 無制造尺寸偏差、間隙Δr=0.125mm時(shi)，換熱(re)管的規格為Φ25mm×2mm,管板孔徑為25.25mm,模型如圖(tu)7-15所(suo)示。分(fen)析時(shi)，選取脹管中間位(wei)置(zhi)換熱(re)管外(wai)壁的單(dan)元A進行有限元分(fen)析，位(wei)置(zhi)如圖(tu) 7-16。
分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的(de)脹接力，經過多(duo)次計算發現(xian)，在230MPa時單(dan)元A沿R方(fang)向的(de)絕對(dui)位移(yi)量u=0.125005，如圖7-17所示。表明(ming)此時換熱管和管板能(neng)有(you)效貼合。
b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δrmax=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。
c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δrmin=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。
從模擬結果看出(chu)，間(jian)隙越大，需要的脹(zhang)接(jie)力越大，0.05~0.325mm的間(jian)隙在142MPa的脹(zhang)接(jie)力下不能保(bao)證換熱管和管板(ban)之間(jian)緊密(mi)貼合。
②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,對脹接力進行分析。ReLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對ReLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。
結(jie)果(guo)(guo)(guo)表明，換熱管屈服強度大(da)(da)時所需的脹接力也(ye)大(da)(da)。模擬的結(jie)果(guo)(guo)(guo)與式（7-2)計(ji)算結(jie)果(guo)(guo)(guo)比較：不考慮偏(pian)差時大(da)(da)約(yue)相(xiang)等；間隙(xi)大(da)(da)時，模擬結(jie)果(guo)(guo)(guo)比計(ji)算結(jie)果(guo)(guo)(guo)大(da)(da)；間隙(xi)小時，模擬結(jie)果(guo)(guo)(guo)比計(ji)算值小。
E. 換熱管脹接后殘(can)余應力
經(jing)過脹接后換熱管發生微小的(de)塑性形變，管壁各處(chu)會存在殘(can)(can)余脹接應(ying)力(li)，在管外(wai)壁取一單元分析其(qi)等效殘(can)(can)余應(ying)力(li)情況，不(bu)同情況下等效殘(can)(can)余應(ying)力(li)隨時(shi)間的(de)變化(hua)結果如(ru)圖7-24所示(shi)。
分析發現、換(huan)熱管外壁的等(deng)效(xiao)殘余應(ying)力(li)處在20~40MPa之(zhi)間。
四、分析結果討論(lun)
不銹鋼管(guan)子(zi)的(de)應力(li)腐蝕由(you)拉應力(li)和(he)(he)腐蝕介(jie)質共同(tong)引(yin)起。裂(lie)紋起源于管(guan)子(zi)外表(biao)面，并穿透壁面引(yin)起泄漏。通(tong)過公式計算和(he)(he)有限元分(fen)析發(fa)現(xian)，管(guan)子(zi)和(he)(he)管(guan)板所需的(de)最小(xiao)脹接(jie)壓(ya)力(li)約為200MPa。在142MPa脹接(jie)壓(ya)力(li)下，管(guan)子(zi)和(he)(he)管(guan)板之間(jian)貼合不緊密，存在縫隙。一旦(dan)換(huan)熱(re)(re)管(guan)與換(huan)熱(re)(re)管(guan)孔(kong)之間(jian)現(xian)間(jian)隙，就為氯離子(zi)的(de)富集(ji)創造了條(tiao)件。
首先(xian)，攜帶(dai)微量氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)的高溫鍋爐(lu)進入縫隙，水在縫隙內變(bian)成蒸汽(qi)后排(pai)出(chu)。由于縫隙內流體緩(huan)慢，進入縫隙內的氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)因(yin)擴(kuo)散系數變(bian)小(xiao)而不易排(pai)出(chu)，特別是(shi)在近壁面(mian)，氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)擴(kuo)散系數很小(xiao)，氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)將在壁面(mian)沉積，如圖(tu)7-25所示。
其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M++e,陰極的還原反應是O2+2H2O+4e→4OH-,縫隙內溶液中的O2逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。
在高溫(wen)環境中，少量的氯離子就能引起奧氏(shi)體不銹(xiu)鋼應力腐蝕(shi)。試驗表明，溫度在94~268℃時，CI-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。
五、分(fen)析結論
①. 通(tong)過(guo)對換熱(re)管的化學成(cheng)(cheng)分分析(xi)，說(shuo)(shuo)明材料是0Cr18Ni10Ti,滿足(zu)GB/T13296-2007《鍋爐(lu)、熱(re)交換器用(yong)不銹(xiu)鋼(gang)無縫鋼(gang)管》標準規定(ding)要求，鎳成(cheng)(cheng)分稍(shao)偏低(di)，可能(neng)會降低(di)耐蝕性能(neng)，但(dan)該換熱(re)管表(biao)面沒有(you)(you)發(fa)生均勻腐蝕，而只是個別區域出(chu)現了裂紋，說(shuo)(shuo)明鎳成(cheng)(cheng)分偏低(di)和裂紋沒有(you)(you)直(zhi)接關系。
②. 通(tong)過電子探針和顯微鏡對(dui)裂紋(wen)的(de)(de)觀(guan)(guan)察，可(ke)看(kan)出裂紋(wen)源(yuan)存在于(yu)換熱管的(de)(de)外表面（點蝕），并(bing)平行(xing)于(yu)軸向(xiang)(xiang)和管徑(jing)向(xiang)(xiang)發展；裂紋(wen)的(de)(de)一(yi)個(ge)（或(huo)多個(ge)）分支在沿徑(jing)向(xiang)(xiang)發展時遇到材料基體中(zhong)的(de)(de)缺陷，加劇了(le)腐蝕的(de)(de)程度，繼續向(xiang)(xiang)前發展成(cheng)為穿(chuan)透性裂紋(wen)，引起(qi)管內介質泄漏。兩種觀(guan)(guan)測(ce)方法的(de)(de)結果都顯示，裂紋(wen)具有典型的(de)(de)應力腐蝕形貌。
③. 電子(zi)(zi)探針的(de)掃描結果顯示，裂紋縫(feng)隙的(de)腐(fu)蝕(shi)產物中含氯、硫和(he)氧元素，表明殼程廢鍋水(shui)中含有氯離子(zi)(zi),為(wei)換熱管的(de)應力腐(fu)蝕(shi)創造了腐(fu)蝕(shi)介質環境。
④. 管(guan)束內壁(bi)黑(hei)色附著物(wu)中(zhong)的(de)S元素含量較高，來(lai)源(yuan)于原(yuan)料煤(mei)；鐵(tie)和鎳是水(shui)煤(mei)氣介質腐蝕設備形成(cheng)的(de)。這種換熱管(guan)的(de)失效與(yu)管(guan)內的(de)介質無關(guan)。
⑤. 在使用脹(zhang)接力(li)計算式（7-2)時注意兩點：
a. 不用考慮尺(chi)寸偏差。
b. 使用材料實測屈服應力值。Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在Pmin和Pmax平均值上下較好。
根據換(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板(ban)材料(liao)性質確定不準確或尺(chi)(chi)寸偏差(cha)較大的(de)換(huan)熱(re)器，建(jian)議(yi)先進(jin)行脹接(jie)工藝試驗，以獲得脹接(jie)的(de)可靠(kao)性。為(wei)了降低脹接(jie)成本，應選用尺(chi)(chi)寸精度等級較高的(de)換(huan)熱(re)管(guan)，盡(jin)量減小管(guan)子和(he)管(guan)板(ban)之間的(de)間隙。
⑥. 有(you)限元模擬和理論(lun)計算結(jie)果都(dou)顯示，142MPa的脹接力(li)不能滿足換熱管(guan)和管(guan)板密(mi)封要求。
通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。
六、建議
①. 應嚴格(ge)控(kong)制耐壓試驗用(yong)水(shui)和(he)生產用(yong)水(shui)中氯離(li)子(zi)(zi)和(he)硫(liu)(liu)的含量，定期檢測廢熱鍋爐的進水(shui)和(he)排污水(shui)中氯離(li)子(zi)(zi)和(he)硫(liu)(liu)的含量。
②. 盡量減(jian)少停車。裝置停車時，要排凈鍋爐水(shui)，保證設備處在(zai)干(gan)燥狀態。避免出(chu)現干(gan)濕(shi)交(jiao)替狀態。
③. 設備在(zai)進行修復(fu)時(shi)或制造下一臺設備時(shi)，適當增加脹接(jie)力，保證貼(tie)脹質量，消除間(jian)隙(xi)。
④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相不銹鋼(gang)。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。
⑤. 建(jian)議修復方案(an)：對新(xin)投用廢(fei)鍋的管子-管板(ban)連(lian)接(jie)處進行補脹；對已泄漏(lou)廢(fei)鍋的管子-管板(ban)連(lian)接(jie)處進行鉆(zhan)取管束，然(ran)后(hou)將管束前移，重(zhong)新(xin)焊(han)脹。
