雙相不銹鋼管具有良好的焊接性，選用合適的焊接材料不會發生焊接熱裂紋和冷裂紋；焊接接頭力學性能令人滿意；除了焊接接頭具有良好的耐應力腐蝕能力外，其耐點腐蝕性能和耐縫隙腐蝕能力也均優于奧氏體型不銹鋼焊接接頭，抗晶間腐蝕能力與奧氏體型不(bu)銹鋼管(guan)相當而稍有遜色。雙(shuang)相不銹鋼在焊接熱循環的作用下，焊接熱影響區多次受熱，使之成為單一鐵素體組織，且晶粒粗大，直接影響焊接接頭的力學性能和耐腐蝕性能，對此，應從焊接工藝方面探討采取改善措施。
一、焊(han)縫的成分和組織
奧(ao)氏體(ti)與鐵(tie)素(su)(su)體(ti)的(de)(de)(de)相比例是決定雙相不銹鋼管性(xing)能(neng)的(de)(de)(de)至關重要的(de)(de)(de)因素(su)(su)。為了得到相組成比例較為理想的(de)(de)(de)焊(han)縫(feng)(feng)金屬(shu)(shu)，通常采取增(zeng)加焊(han)縫(feng)(feng)金屬(shu)(shu)中奧(ao)氏體(ti)化合金元素(su)(su)的(de)(de)(de)辦法。例如(ru)以氮對(dui)焊(han)縫(feng)(feng)金屬(shu)(shu)合金化，或將鎳的(de)(de)(de)質量分(fen)數提高到10％左右(you)。這(zhe)樣就可能(neng)獲得奧(ao)氏體(ti)體(ti)積分(fen)數不少于(yu)30％～40％的(de)(de)(de)焊(han)縫(feng)(feng)金屬(shu)(shu)。
除了通(tong)過合(he)金化(hua)達到一定相(xiang)比例之外，還要考慮焊(han)(han)(han)縫組織(zhi)的(de)(de)(de)晶粒大小(xiao)和兩相(xiang)的(de)(de)(de)分布情況。盡(jin)可(ke)能(neng)通(tong)過焊(han)(han)(han)接工(gong)藝（例如(ru)小(xiao)的(de)(de)(de)熱(re)(re)輸(shu)入）來獲取(qu)比較細(xi)小(xiao)的(de)(de)(de)一次結(jie)晶組織(zhi)，細(xi)小(xiao)均(jun)勻的(de)(de)(de)兩相(xiang)混(hun)合(he)組織(zhi)，有(you)利于提高(gao)焊(han)(han)(han)縫的(de)(de)(de)力(li)學性(xing)能(neng)和抗腐蝕性(xing)能(neng)。焊(han)(han)(han)縫金屬受(shou)到隨(sui)后焊(han)(han)(han)道的(de)(de)(de)熱(re)(re)影響(xiang)，其中的(de)(de)(de)二次轉變奧氏體含量有(you)所上升。因此，有(you)時可(ke)以(yi)利用“退(tui)火”來改(gai)善焊(han)(han)(han)縫性(xing)能(neng)，例如(ru)在(zai)薄板焊(han)(han)(han)縫的(de)(de)(de)背面(mian)加(jia)“退(tui)火”來改(gai)善正面(mian)焊(han)(han)(han)縫的(de)(de)(de)性(xing)能(neng)。然后把“退(tui)火”焊(han)(han)(han)縫打磨掉，但由于此做法費工(gong)費時，只有(you)在(zai)特殊情況下才被采用。
二(er)、焊接熱影響區(qu)的(de)組織轉變和各區(qu)段(duan)金屬的(de)性能變化
1. 最高溫(wen)度低(di)于1000℃的區段
由于雙相不銹鋼管(guan)通常以1000℃左右回火、淬火或者以850℃左右終軋狀態供貨，故在經過通常的焊接熱循環條件下，不會發生顯著的組織變化。如果不是超低碳的鋼種，在此溫度下受熱，可能會有碳化物Cr23C6析出于晶界上，特別是奧氏體、鐵素體相界上。形成該碳化物的碳主要來自于奧氏體，而鉻則主要由鐵素體提供。這是雙相鋼的成分和晶體結構特點所決定的。若為超低碳鋼種，則一般不會析出碳化物。一般不會由于析出Cr23C6而導致晶間腐蝕。雙相不銹鋼在此溫度范圍亦可能生成。相和出現475℃脆性。總體來講焊接熱影響區，在1000℃以下區段通常沒有明顯的性能變化，不會成為焊接性考慮的問題。
2. 最高溫度在1350℃以(yi)上至固相線溫度區段(duan)
此時雙相不銹鋼管的平衡組織差不多全是鐵素體。然而由于焊接加熱的快速性和短暫性，鐵素體＋奧氏體轉變成鐵素體的相變并不能完成。實際金屬組織中尚存有相當數量的奧氏體，金屬就開始了降溫。待降溫到某平衡溫度以下，金屬組織又會發生逆轉變，即鐵素體轉為二次奧氏體。同樣由于熱循環的短暫性，再加之此時溫度已降得較低，該逆轉變二次奧氏體的數量也不會很多，因此該區中的鐵素體份額占得較多而奧氏體份額較少。而且，此時的兩相組織狀態已大大不同于原先的排列：原先軋制狀態下成條帶狀的同奧氏體混存的鐵素體，向等軸狀結晶發展、長大；而原來呈條帶狀的奧氏體趨于消失，冷卻過程中從鐵素體中轉變出來的二次奧氏體則呈雜亂的竹葉狀在鐵素體晶間和晶內先后出現。所以說，這個區段的組織劣化不僅表現為相比例失調，一旦形成了粗大的等軸晶，就很難通過熱處理或其他措施予以恢復。
同(tong)其(qi)(qi)他材料的(de)(de)(de)焊接熱(re)影響(xiang)區組織劣(lie)化相(xiang)似，劣(lie)化的(de)(de)(de)程度與焊接熱(re)規范密切相(xiang)關。熱(re)輸人量愈(yu)(yu)(yu)(yu)高，高溫停留時間愈(yu)(yu)(yu)(yu)長，鐵(tie)素(su)體(ti)晶(jing)粒(li)愈(yu)(yu)(yu)(yu)粗(cu)(cu)，原有(you)奧氏體(ti)殘(can)留量愈(yu)(yu)(yu)(yu)少(shao)，二次轉變的(de)(de)(de)奧氏體(ti)愈(yu)(yu)(yu)(yu)粗(cu)(cu)大，愈(yu)(yu)(yu)(yu)呈集團性(xing)分布。由于粗(cu)(cu)大的(de)(de)(de)鐵(tie)素(su)體(ti)晶(jing)粒(li)本(ben)身(shen)，可(ke)以提供應力腐蝕裂紋(wen)(wen)較長的(de)(de)(de)連續擴(kuo)(kuo)展單元，而且裂紋(wen)(wen)穿越(yue)(yue)晶(jing)界時，即使有(you)少(shao)許的(de)(de)(de)晶(jing)界奧氏體(ti)，其(qi)(qi)阻滯(zhi)作用的(de)(de)(de)效果也不(bu)(bu)(bu)佳(jia)。已有(you)失(shi)效分析案例說明，甚至(zhi)可(ke)能出現晶(jing)界上完全沒(mei)有(you)奧氏體(ti)的(de)(de)(de)情況，此時應力腐蝕裂紋(wen)(wen)在鋼材中的(de)(de)(de)擴(kuo)(kuo)展性(xing)質同(tong)單向鐵(tie)素(su)體(ti)型不(bu)(bu)(bu)銹鋼一(yi)樣，沿著粗(cu)(cu)大的(de)(de)(de)鐵(tie)素(su)體(ti)晶(jing)界迅速伸展，完全失(shi)去了(le)雙(shuang)相(xiang)不(bu)(bu)(bu)銹鋼的(de)(de)(de)優越(yue)(yue)性(xing)。因此，采用低的(de)(de)(de)焊接熱(re)輸入應當是焊接雙(shuang)相(xiang)不(bu)(bu)(bu)銹鋼的(de)(de)(de)重(zhong)要(yao)原則之(zhi)一(yi)。
顯(xian)然，熱循(xun)環峰值(zhi)溫(wen)度(du)最高的熔合線附近，是組織劣化最嚴(yan)重(zhong)，也是性(xing)能(neng)劣化最嚴(yan)重(zhong)的地(di)區。隨著劣化區寬(kuan)度(du)的擴大，焊(han)接接頭的性(xing)能(neng)也隨之下降(jiang)，所以盡量減少劣化區段(duan)寬(kuan)度(du)是提高焊(han)接接頭性(xing)能(neng)的關鍵。
