在熱加工變形溫度下，由于雙(shuang)相不銹(xiu)鋼中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐表(biao)明，對常用(yong)第一代雙相不銹鋼而言，適宜(yi)的(de)熱加工溫度一般在900～1150℃范圍內。

  圖6.13 α和(he)γ相比(bi)例對鋼在高溫下工藝塑性的(de)影響（示意圖）

  由于(yu)圖6.13 最(zui)早發表于(yu)1962年，當時第二(er)代(dai)(dai)和第三代(dai)(dai)（也稱現(xian)代(dai)(dai)）雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)尚未(wei)問世，因此(ci)，此(ci)圖無(wu)法預(yu)示用(yong)氮合金化后的現(xian)代(dai)(dai)雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)的熱塑(su)性行為(wei)。國內(nei)曾以(yi)含(han)氮的雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)00Cr25Ni6Mo3N為(wei)基礎，研(yan)究(jiu)了在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的區間內(nei)，鋼(gang)(gang)中α和γ相(xiang)比例與鋼(gang)(gang)的熱塑(su)性之(zhi)間的關系(xi)，結(jie)果(guo)指出(chu)：

   ·低溫低α相(xiang)區(qu)和高溫中α相(xiang)區(qu)的熱塑性明顯低于其他相(xiang)區(qu)；

   ·對α相(xiang)＜30％的雙相(xiang)不銹鋼，熱加工溫(wen)度宜高一(yi)些，熱加工終止溫(wen)度在(zai)1000℃以(yi)下；

   ·對α相(xiang)＞40％的雙相(xiang)不銹鋼(gang)，熱(re)加(jia)工溫度(du)(du)宜低(di)一些，熱(re)加(jia)工終止(zhi)溫度(du)(du)可在900～1000℃范圍內(nei)。

   研究(jiu)和實踐表明，具(ju)有微細的雙相組織(zhi)結(jie)構，對(dui)雙相不銹鋼獲(huo)得(de)優良(liang)的性能非常(chang)重要。因(yin)此，對(dui)于熱(re)(re)加工后便進行最終(zhong)熱(re)(re)處理的產品，不僅是熱(re)(re)加工終(zhong)止溫度，而且變形量的控制也(ye)需予(yu)以(yi)重視。

   對于高合(he)金(jin)雙相不銹(xiu)鋼，熱加工過程(cheng)(cheng)和冷(leng)卻過程(cheng)(cheng)中，還要防止600～1000℃間σ相和x相等的析出(chu)，以避免(mian)它們析出(chu)對鋼的性能(neng)帶(dai)來的危(wei)害。