雙(shuang)相(xiang)(xiang)不銹鋼中α與γ兩相(xiang)(xiang)的(de)比例隨加(jia)(jia)熱溫(wen)度(du)的(de)升高(gao)，鐵素(su)(su)體(ti)含(han)量增加(jia)(jia)，奧氏體(ti)含(han)量減少，加(jia)(jia)熱溫(wen)度(du)在(zai)1300℃以上(shang)時，將(jiang)出(chu)現晶(jing)(jing)粒粗大的(de)單相(xiang)(xiang)鐵素(su)(su)體(ti)組(zu)織(zhi)，它是不穩(wen)定的(de)。在(zai)隨后快速冷(leng)卻過程中，鐵素(su)(su)體(ti)晶(jing)(jing)界將(jiang)出(chu)現仿晶(jing)(jing)界型奧氏體(ti)，而在(zai)空冷(leng)時將(jiang)出(chu)現呈魏氏組(zu)織(zhi)形(xing)貌的(de)板條狀奧氏體(ti)。

 有時將鋼(gang)中呈現單一鐵素(su)體后(hou)，在低(di)于出現單一鐵素(su)體的溫度下進(jin)行時效的過程(cheng)中重新(xin)析出的奧氏(shi)體稱(cheng)為二次奧氏(shi)體（secondary austenite）。

 二次奧氏體的(de)(de)形成(cheng)速率與(yu)等溫(wen)(wen)保溫(wen)(wen)的(de)(de)溫(wen)(wen)度(du)有(you)關，在950～1000℃范(fan)圍內(nei)加熱數分(fen)鐘，δ→Y2轉(zhuan)變即(ji)可完成(cheng)，達到平衡狀態繼續延(yan)長時(shi)間，轉(zhuan)變量不再增加；800℃時(shi)需要數十分(fen)鐘，而在700℃則需數小(xiao)時(shi)才(cai)能完成(cheng)。

二次奧氏(shi)體的形(xing)成(cheng)機制隨形(xing)成(cheng)溫度的不同而不同：

 （1）25Cr-5Ni雙相(xiang)不(bu)銹(xiu)鋼經1300℃淬火后(hou)，在1200～650℃時(shi)效時(shi)，y2以較快的速率析出，優先在位錯上(shang)形核和長大(da)，在長大(da)階段γ2與母(mu)體α相(xiang)遵循K-S關系(xi)。在高溫下形成的y2與周(zhou)圍的α相(xiang)相(xiang)比(bi)有較高的鎳含(han)量(liang)和較低的鉻含(han)量(liang)，這種轉(zhuan)變屬于擴散型(xing)轉(zhuan)變。

（2）在低溫(wen)(wen)300～650℃等溫(wen)(wen)時效時形成的y2極(ji)為細小，具有(you)一(yi)些馬氏體(ti)轉變的特征。這種馬氏體(ti)反應是(shi)等溫(wen)(wen)的，自1300℃高溫(wen)(wen)水淬是(shi)得不到(dao)的，其成分與α相沒有(you)什么(me)區別，這種轉變屬于非擴散型(xing)轉變，遵循 Nishyama-Wasserman 取向(xiang)關系。

（3）在600～800℃溫度范圍還可能發生共析反應α→σ＋Y2。反應的初始階段是在某些y／α相界的γ界面析出M₂₃C₆型碳化物，并與γ相維持一定的取向關系。M₂₃C₆型碳化物的析出導致其附近的α相內鉻的損失，促進轉變為Y2。這一新的Y2／α相界被M₂₃C₆型碳化物所釘扎，使相界發生褶皺。在褶皺的結點上，由于Y2相的長大，釋放出多余的鉻給附近的α相為。相的形核創造了條件。因此，M₂₃C₆型碳化物在Y2／α相界析出對。相的形成很關鍵。σ相一旦析出，α相內的鉻被吸收，鎳被釋放至鄰近區，促進了。相附近的貧鉻富鎳區形成y2相。這一轉變機制可表述為：α→M₂₃C₆＋Y2，α→σ＋Y2。